轨道结构参数对钢轨和轨枕振动特性的影响(3)

镕３Ｍ

ｎｍ＊Ｈ￥＆ｘ”Ｈ＃／ｎｎ＊自＃＾∞Ｅ■

箧担鱼：圃——：坠竺！蜘

ｒ—？—１１

豳豳Ｉ！！！！ｒ——＿１１１１１ｌ

ｒ。■——］

１赢

目Ｉ‰ｍ系统振动一ｍ辐射模型

目２轨道系统粒自有ｍｎ模型

因考虑轮轨垂向作用和直线轨道．州可按对称倒胚处理，为碱小计算量．选取轨道结构的一半进行计算．即考虑ｌ根钢轨．毕根轨枕，１个轨垫以及一半道床支撑。在轨道中心处设对称边界条件．同时根据Ｉ＇ｈｎｍｐｓｏｎ“的钢轨中渡传播计算模型．在轨ｊ苴左靠边界没对称边界条件．汁算中暂且忽略反对称渡。迸睐底部同定。

２数值计算结果与讨论

２

Ｉ

轨道有限元模型的验证

轨道有限元振动模碰验证主要“Ｔｈｏｍｐｓｏｎ蛮

测。ｔｒａｃｋＣ结果为榆骑标准“。ＴｒａｃｋＣ的主罂参数

为：制轨类型为ＵＩＣ６０．巾等刚度轨垫．单块税眭土轨

扰．轨枕问距０

６

ｍ。由此可得本文轨道模型ｉｔ算摩

数．见嵌１”‘。

￥ｌ＃ｍ＆Ⅲ●ｎ

阿３为奉文模型接拟结艰与１ｈ。。州ｍ史洲和理

论模拟结粜的比较“。由闰３町她．本文档ｌ碰例蒯结果与实测结米吻台较好，尤其在高频区域（６００

Ｈｚ“

上）；Ｔｈｏｍｐｓｏｎ的理沧模型不能划两出轨道共振峰．

尤其不能表现钢轨噪声和短渡长波磨影响较大的

“ｐｉｎｎｅｄ

ｐｉｎｎｅｄ”共振频率．这是因为Ｔｈｏｍｐｓｏｎ的轨

道模型考虑连续支撑。奉文摸型预删结艰在高额部分鞍台理．能档反映轨道结构高频振动特性。图３（ａ）中虚线圈起址为钢轨的“ｐｉｎｎｅｄ—ｐｉｎｎｅｄ”共振峰．“ｐｉｎｎｅｄ—ｐｉｎｎｅｄ”共振额率约为１

较为凳出。

ｌ…｝…Ｔ“ｍｗｍｍ西：＾ｔ∞ｊ

驴鼍铷

１２０

Ｈｚ左右．其贡献

：ｋ！翌二兰：竺釜

《￥ｍ２

｛ａｌⅫ轨野巾｜Ｈ女励钢＃§自∞进度自ｍ

涮一：：Ｘ广≥。”ｆ

…￥ｚ＃＾啉＊

鲜ｂ＝［：！

ｉｏ－

《¨ｚ

ｆｎ。

ｍ）ｎ＃ｉＡ垂自撤№＂Ⅲ‰垂ｍ响ｍ

Ｈ３轨道冉ｍｉ模目的驺Ⅱ

２

２轨道螬构＇鼓对轨道搬动睛应特性的影响将舸向已经验证过的轨道模型参数作为参考值。

参数调查的取值考虑国内外已有轨道模型的参数．“及试验测量结果“‘。当讨论某一轨进结构参数影响时．仅改变该轨ｉ垃结均参数．其它轨道结构参数均取参考值。轨道结构参数见表２。

２．２

Ｉ钢轨’啦的影响

每数嘲舟时 “俐轨原＾垂阳响墟是征钢轨振动