预制拼装结构综述报告

预制拼装混凝土结构研究应用综述

市政工程预制拼装混凝土结构的应用与研究

摘要：预制混凝土技术采用了工业化的生产方式，随着预制混凝土结构的研究和推广，国内外越来越多的市政工程结构应用预制拼装技术。本文在大量阅读国内外相关文献资料的基础上，概括了部分市政工程预制拼装混凝土结构（综合管廊和水池）力学、防渗抗裂抗震等性能的研究现状和应用现状，并简单说明了其中的施工工艺和相关规范。

关键词：预制拼装；预应力；综合管廊；水池；规范；

Progress of studies and applications of precast concrete

structures assembled in Municipal Engineering

Abstract: Precast concrete technology is an industrialized production methods,with the research and application of the precast concrete stuctures,PREFAB technologies are applied in many municipal engineering structures in domestic and overseas.In this paper, based on a lot of reading of relevant literature,it summarizes mechanics, water seepage research status and application status of precast concrete structures assembled (Pipe Gallery and Pool) in Municipal Engineering,and then gives a brief description of its construction technology and related specifications.

Keywords: precast assembled；prestress；Pipe Gallery；tank;specifications

0引言

预制混凝土技术是工业化的建筑生产方式。1891年，巴黎Ed.Coigent 公司首次在Biarritz 的俱乐部建筑中使用预制混凝土梁。二战结束后，预制混凝土结构首先在西欧发展起来，然后推广到美国、加拿大、日本等国。20 世纪末期，预制混凝土结构已经广泛用于工业与民用建筑，桥梁道路、地下结构、大型容器等市政工程结构领域，采用预制拼装技术是提高工程质量、缩短工期、节省造价的有效方法。因此在工程应用中发挥着不可替代的作用[1]。

综合管廊和水池是目前应用预制拼装技术较多的一种市政工程结构。综合管沟, 又称综合管廊、综合管道、共同沟等, 是一种收容有两种以上公用、市政管线的地下空间结构[2]。预制预应力综合管廊施工现场文明有序而整洁, 具有良好的节能环保效益, 总体经济性优于现浇整体式综合管廊[3]。因此发展预制拼装管廊是一种势不可挡的趋势。但是国内在预

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制拼装综合管廊接头拼缝防水防渗，整体抗震性能，土体不均匀沉降对预制管廊的影响等方面的研究较为缺乏。

目前国内外常见水池结构多为圆形和矩形两种平面形式，现浇和预制两种施工方式。整体现浇圆形或矩形水池的最大缺点是模板耗用量大, 施工工期长, 而且现场施工条件较差; 预制装配式矩形水池虽然可以解决模板、工期等问题, 但由于预制块体安装后, 拼缝不严实, 使用中常常发生渗漏现象, 严重影响水池使用效果。预制预应力拼装水池能弥补现浇水池的上述缺点，又可以保证水池的抗裂性，经济性和安全性都能得到保障。

1 预制拼装综合管廊

1.1 预制拼装综合管廊的研究

目前我国的综合管沟工程一般采用明开挖现浇混凝土施工工艺。实践证明，该工艺在施工质量、建设周期和环境保护等方面都存在诸多不足。相比之下，预制拼装工艺则较好地弥补了上述不足。现阶段，还有一种新型预应力预制拼装综合管廊，是由上部预制顶盖节段和下部预制底座节段构成。横断面和纵截面通过张拉预应力筋将其连接成整体（如图1所示）

。

图1 新型预应力拼装综合管廊

1.1.1 预制综合管廊的受力性能

按结构形式的不同, 预制预应力综合管廊分为仅有纵向接头和同时具有纵、横向接头两类（如图2所示）。连接方式分弯曲螺栓连接和预应力筋连接。

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图2 预制拼装综合管廊

接头试验试件由2块1m宽300mm厚的预应力筋连接的预制板带拼接组成，研究拼接接头的力学性能[4]。研究表明：预制预应力综合管沟接头的破坏为拼缝面受压区混凝土压碎；整个加载过程中拼缝面基本保持平面，试件变形主要为两预制块间的刚性转动；JT-P试件具有良好的位移延性，延性系数达到2.8。在此基础上，归纳、总结得到了采用预应力筋方式连接的预制预应力综合管沟接头抗弯刚度计算公式。

与接头试验相似, 预制预应力综合管廊整体结构受力性能试验采用1:1足尺模型试件。整体结构模型试件由两个横向预制节段经张拉预应力筋( 32精轧螺纹钢筋)拼装而成。结果表明：试件的最终破坏形态均为角部加腋区外缘混凝土剪切破坏；接头刚度对预制预应力综合管沟的正常使用状态有较大影响，但不是结构极限承载力的主要影响因素；两试件具有良好的位移延性。

图3 整体结构试件加载

1.1.2 预制管廊的抗震性能和隔震措施

综合管廊埋置于地下，本应有良好的抗灾能力，但事实证明它仍受到自然灾害的破坏作用。实际震害表明，综合管廊的地震破坏现象表现为土体横向大位移引起的开裂，表面开裂和接口断开、衬砌破坏、以及管内收容的生命线系统在地震作用或管壁破坏下引发次生灾害而破坏（管道断裂、支架折断、固定装置的破坏和电缆、电线拉断）、人孔沉降和压扁等现象。因此，对综合管廊进行抗震研究和隔震措施研究以减轻地震对综合管廊的影响。

日本对综合管廊的抗震研究是最为活跃的。高田至郎等从上世纪 70 年代就开始了对综合管廊由于填土液化所导致破坏的研究[5]。从 1983 年至 2001 年，横滨市对市区内的

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所有共同沟进行了抗震加固。综合管廊的抗震问题得到重视是在 1994 年美国北岭地震之后，在之前的综合管廊抗震设计方法主要参考隧道的设计方法，但北岭地震表明，这种抗震设计方法存在着较大的风险。

针对地下综合管廊缺乏抗震研究的现状，近年来国内开始有学者针对综合管廊进行了相应的振动台模型试验，采用层状剪切砂箱作为试验用模型箱以模拟土体的自由场运动形态

[6]。李杰等将振动台试验与数值模拟计算结合证明了采用变刚度方法近似模拟层状剪切砂箱的设想是符合实际情况的[7]，并且继续基于试验与数值模拟相结合的研究方式对竖向非一致地震激励下的共同沟结构反应进行了研究[8]。

图4 层状剪切砂箱

图5 模型结构制作

汤爱平、冯瑞成[9]等通过综合管廊土箱模型试验模拟土-结构动力相互作用，研究在均匀场地土条件下浅埋开挖式综合管廊体系的地震反应规律，并验证计算模型的正确性。在模型制作过程中，考虑了对场地土的模拟，模型材料的合理选择等，在土体边界条件模拟设计时，为了减小侧壁波的反射，还粘贴了聚苯乙烯泡沫板作模型箱壁内衬。试验表明，在强地震作用下，浅埋地下结构的动力响应是相当强的。

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图6 结构模型断面配筋图

针对地下管线的隔震研究较少，薛景宏针对跨断层埋地管道隔震进行了研究，采用了管道在断层附近出地面，下设支撑，支撑下设滑动块的措施[10]。盖丽华、钟儒宏等对埋地管道接头隔震进行了研究并取得一定成果[11]。

目前的隔震研究都是针对综合管廊整体结构的振动分析，内部结构的动力反应少有人研究，哈工大由浩宇利[12]用数值模拟分析综合管廊内部管道在地震作用下的动力反应，分析了综合管廊埋深埋深，管周摩擦系数，综合管廊四周敷设沙土和构造形式等参数对内部管道动力反应的影响，并依据分析结果为内部管道设计了隔震支座装置, 实体隔震模型设计见图10~11。（ξ为反应最大加速度与输入峰值加速度的比值）

图7 共同沟体系的有限元模型图 图8 埋深与管体峰值加速度的关系

图9 摩擦系数与减震效果 图10 隔振柱样式及作用示意图

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图11 隔振器设计三维示意图

1.1.3 综合管廊防水性能

接头是预制拼装综合管廊结构的薄弱部位，接头防水性能是影响预制拼装综合管廊结构安全性与耐久性的关键技术问题。目前，国内外针对预制拼装综合管廊接头防水性能的研究尚不多见。预制拼装工程应用中常用的防水橡胶垫材料有遇水膨胀橡胶垫和GINA橡胶垫两种。相关试验已经验证了该类接头防水构造的可靠性[13]。

以2010 年上海世博会园区综合管廊工程为背景, 同济大学预制预应力教研室通过足尺模型试验, 对预制预应力综合管廊接头的长期和短期防水性能进行了较为系统的研究。试验结果给出了遇水膨胀橡胶条破坏形式、压力-变形关系[14]、压力计算公式等。由于在试验全过程中，接头未完全闭合，为了避免地下复杂环境对遇水膨胀橡胶条的侵蚀并降低接头防水性能, 应对其防水构造进行优化。结果分析得, 可将预留沟槽深度优化设计为

9.5mm，还对接头不漏水时预应力筋最小有效预应力作了规定。

图12 接头防水试验装置

此外，其他地下结构的接头防水性能也有相关研究[15、16]。同济大学地下工程系还做了遇水膨胀橡胶的老化性能试验及寿命预测研究[17]。

1.1.4 规范制定

根据上海市建设和交通委沪建交【2006】183文的要求, 为适应我国2010 年上海世博

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会园区综合管沟工程建设及管理的需要, 2007年6 月由上海市政工程设计研究总院和同济大学主编的《上海世博会园区综合管沟建设技术标准》(D G/TJ08-2017-2007)正式批准实施,2012年同济大学主编的《城市综合管廊工程技术规范（GB 50838-2012）》也开始批准实施。

1.2 预制拼装综合管廊的应用

1993 年，上海政府在浦东规划并建设了我国第一条现代综合管廊——张杨路综合管廊。

2004 年，广州大学城综合管沟建在小谷围岛上，总长约17 公里，其中沿中环路呈环状结构布局为干线综合管沟，全长约10 公里；另有5 条支线综合管沟，长度总和约7 公里，是国内目前距最长、规模最大、体系最完善的综合管沟[18]，它的建设是我国城市市政设施建设及公共管线管理的一次有益探索和尝试。

2007 年天津横跨海河共同沟开始施工，采用盾构掘进，预制管片组装，全长 226.5m。 2010年上海世博会园区综合管廊工程在国内首次将预制预应力施工工艺应用于综合管廊结构。园区综合管廊总长约6.4 km, 其中预制预应力综合管廊示范段长约200 m [19]。

图13 广州大学城综合管沟内部管线布置

2 预制拼装水池

2.1 特种结构水池分类

按几何形式分：矩形和圆形；

按工艺要求分：有地上、地下和半地下；

按配筋方式分：预应力和非预应力两种；

按施工方法分：有整体现浇和预制装配式；

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按有无顶盖分：开口式和有顶盖式；

按水的种类分：工业储液池、化粪池、污水池、消防水池、雨水收集池、清水池等； 圆形水池 通常由圆柱壳、圆锥壳、环梁、圆板、以及多支柱支撑的圆形无梁楼盖等单元构件所组成。由于壳体大部分是以轴向受力为主，故能充分发挥全部材料的效能，能做成较薄的厚度，覆盖较大的面积。这种以壳体为主要组成部分的结构物，能够充分发挥壳体的受力性能好、刚度大、材料省的特点，并易于采用装配式预应力混凝土结构，这对于大容量的水池，节约建筑材料，加速施工进度，提高水池的抗裂抗渗性能以及保证使用效果等方面均有显著的优越性[20]。

矩形水池 多为弹性薄板组成的空间结构。具有占地面积少，便于工艺设备的布置和操作，可以灵活地划分区间，设置隔墙和分层分格，构件分类易于模数化，施工技术较为简单等特点；但存在结构的整体性差，池体受力的组成因素复杂，各组成部分的安全度往往差别很大，对地基的不均匀沉降反应敏感等缺点。同时中小型矩形水池较同容量的圆形水池用料多。

图14 圆形与矩形水池

2.2水池的结构计算

多年以来，在水池结构的设计计算中，作为贮水构筑物，水池通常的计算分析采用了简化的方法，将组成结构的底板、池壁与地基分离为各自独立的结构单分别进行力学分析。

2.2.1池壁

圆形水池是石油、化工、给排水等工业与民用建筑中具有广泛用途的一种特种结构，国内外对其进行了广泛而深入的研究。国内大量文献[21]将其当作圆柱薄壳，取单位宽度池壁按有矩理论进行分析，其可等效成Winkler 地基上Euler 梁，并编制了大量计算表格以供设计查找。

夏桂云等人考虑剪切变形的影响，推导了圆形水池在轴对称荷载作用下的中厚壳有矩理论公式，当圆形水池池壁剪切刚度取无穷大时，其可退化成相应薄壳理论公式。利用初参数法，推导了微分方程的解形式和建立了结构分析的传递矩阵法[22]。

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图15 圆形水池微元体受力分析

圆形中厚壳在分布荷载p 作用下的微分方程为：

4wEh 2wEhwP . x4CR2 x2DR2D

分析了底部固结顶部自由、在分布荷载和径向荷载作用下阶梯形圆形水池横向挠度、转角、剪力、弯矩随池壁高度的变化，并与不考虑剪切变形影响的计算结果、Ansys 结果进行了比较。计算结果表明：圆形水池考虑剪切变形影响的计算结果偏小、采用薄壳理论偏安全；剪切变形对弯矩、剪力影响比对环向力、径向位移影响大；所建立的圆形水池初参数解和转递矩阵法丰富了圆形水池和Winkler 地基上Timoshenko 梁的计算理论。 Melerski[23]对圆形水池在轴对称荷载作用下弹性范围的力学分析时，提出了考虑池壁和底板、顶板之间的共同作用，并且提出了一种简化分析方法。首先对水池的三个主要组成部分池壁、底板和顶板独立分析，然后根据池壁与相邻构件的连接处的位移协调条件建立位移协调方程求解。

图16 池壁的简化模型

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2.2.2底板

不考虑底板与地基、池壁的共同作用独立计算有如下方法：

1. 静定分析法与倒楼盖法

静定分析法不考虑底板与上部池壁或上层底板等之间的相互嵌固约束作用，即不考虑上部结构的刚度影响，且要求底板自身刚度较大、地基相对软弱。在上部荷载和按直线分布的地基反力作用下，底板产生整体弯曲变形。

倒楼盖法除要求底板自身具有足够的刚度，还认为上部池壁和其它部分能够对底板产生相当的刚性约束，各池壁与底板交界位置处均没有沉降差。各池壁与底板交界位置可简化为铰支座，铰支座间无相对竖向位移，再将按直线分布的地基反力和其它荷载施加到底板上(应除去池壁传给底板的轴向荷载)，按倒置的普通楼盖方法计算。该方法在计算多格水池时未能考虑底板的整体弯曲变形。

2. 按地基上薄板共同作用理论计算

当静定分析法与倒楼盖法计算条件不满足时，底板计算结果将难以达到精度要求，应寻求更加精确的分析方法，即根据地基上薄板共同作用计算理论来分析。通常可采用理论解析法和数值解法。理论解析法中叠加法、里兹法、伽辽金法等，这类方法常采用幂级数或三角级数求解，非常繁琐且收敛较慢，对情况较复杂的难以得到级数解。因此，可采用简化的办法，按弹性地基梁近似分析法求解，该方法是基于文克尔地基模型假定，将底板沿纵横两向选取板带计算单元当作弹性地基梁分析，不考虑扭矩的影响。随着设计分析理论和计算工具的发展，数值解法有着更加广泛的适用性和足够的计算精度。常用的数值分析方法如：有限差分法、有限单元法、有限条分法等。

考虑共同作用的水池底板结构分析：

1. 文克尔地基模型（弹簧元数值模型）— 基床系数法

1867 年，捷克工程师文克尔(E.Winkler)[24] [25]提出了地基单位面积上所受的压力 p 与地基的变形 y 成正比，即p=ky其中 k 称为基床系数，上述假定一般称为文克尔假定，又称基床系数法。

图17 文克尔弹性地基模型示意图

2. 弹性半空间地基模型（半无限弹性体数值模型）— 弹性理论法

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传统的弹性半空间地基模型假定地基土体是各向同性的，均质、弹性的线性变形体，而且在深度和水平方向上都是无限延伸的，即把地基看成是均质的线性变形半空间体，主要的模型参数为土的变形模量 E，泊松比μ 。依据弹性理论，利用布西芮斯（Boussinesq）公式（即点荷载引起的弹性半无限体地表变形公式）及富拉曼公式（Flament）公式（即线荷载引起的地表变形公式），根据基础挠度和地基变形相等的原则，来求解地基反力。弹性半空间地基模型能够考虑应力和变形的扩散，能表征土体位移的连续性，但由于地基是非均质的，计算所得的沉降量和地表的沉降范围，常比实测结果大。因此对于弹性地基上大型水池底板，把地基作为线弹性体，不考虑地基压缩层厚度以及荷载的影响范围是有一定缺陷的。因此在计算时，利用分层法考虑地基的非均质性。

天津大学郭海涛[26]等人将弹性地基上大型水池作为空间结构，采用有限单元法，以文克尔地基模型（弹簧元数值分析模型 — 基床系数法）进行了结构与地基间的整体数值计算与分析，并且辅以弹性半空间地基模型（半无限弹性体数值分析模型 — 弹性理论法）加以对比分析，结果表明：随地基刚度的增大，地基对结构的影响，即共同作用的影响减小；在原状地基土情况下，两种方法计算出的结果相差较多，而在地基加固后，两种方法计算出的结果基本一致；当地基土较软，地基承载力不高时，可采用弹性理论法，但弹性理论法由于未考虑地基土的塑性，计算出的结果比实际值往往偏大；对于加固地基后，当地基承载力较高情况下，可采用基床系数法。

Malhotra[27]对圆形水池在水平地震作用下底部掀起问题进行了研究，建立了地震作用下圆形水池的动力分析方法。结果表明底板和池壁的厚度对底板抬升阻力有显著的影响，底板的厚度主要影响小位移的抬升阻力，池壁的厚度主要影响大位移的抬升阻力。底板材料的弯曲水平对抬升阻力有一个相对较小的影响，但是对滞回曲线没有影响。底板抬升时滞回曲线有捏拢现象，其耗能大小是正常变形情况下的很小一部分。

图18 非对称底板抬升计算模型

2.2.3水池抗裂

过去国内建造大型水池普遍采用普通钢筋现浇混凝土结构,体型巨大的水池结构底板和

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池壁往往要划分多个分块逐个浇筑，这就引起水池结构存在很多施工缝(或后浇带)、变形缝、预留洞口和大直径的预埋管道，浇筑时混凝土收缩引起的干缩裂缝，使用阶段还会存在温度裂缝等[28]。从使用情况中发现多数池子存在不同程度的渗水、漏气现象,情况严重的

池壁混凝土产生裂缝,由于修补困难, 往往停止使用,

造成巨大损失

图19 后浇膨胀加强带结构设计

而无粘结预应力分段张拉圆形水池采用在预制壁板外侧连续配筋方式，即用绕丝缠绕预应力高强钢丝来施加预应力,使池壁混凝土处于受压状态，避免了混凝土开裂，整个水池结构不渗水、不漏水。这类结构在90年代后已经有了大量的工程应用[28]。

但其致命缺点是耐久性差，尤其是当水池环拉力较大,绕丝预应力钢筋配置较密时,外喷保护钢丝的砂浆施工质量不易保证,钢丝内侧有喷不到的死角,砂浆层易起鼓开裂,多年使用钢丝容易锈蚀,导致水池破坏，因此如何加固此类水池是一个重要的研究方向。已有工程实例利用CFRP片加固地上、半地上的预制预应力圆形水池[29]。

目前混凝土结构抗裂有两种抗裂标准要求，一种是要求结构完全不出现拉应力；另一种是允许一定程度的裂缝存在，但控制裂缝的大小。李京玲[30]在对比国内外规范对预应力圆形水池环向和竖向裂缝控制要求后发现：在竖向受力裂缝控制方面, 国外规范严于我国规范。我国规范的最大裂缝宽度wlim 一般控制在0.2~ 0.25mm, 而国外控制0.1mm 以内或基本不允许开裂;环向都要求有剩余压应力。从水池的耐久性出发提出对竖向和环向裂缝控制的建议，即考虑环向剩余预应力在池壁高度的变化，和更严格控制竖向裂缝的要求。 2000年Rashed等人制作了8个足尺混凝土池壁节段 [31]，分为预应力和不同配筋率的非预应力池壁节段，在弯曲和拉伸组合荷载作用下做抗渗测试。试验表明，不管是纯弯曲还是纯拉伸试验部分预应力水池池壁试件能很好改善裂缝的开展。预应力节段的非预应力筋能够改善试件的延性。试验中不发生渗漏的最小贯通裂缝的宽度是0.15mm。

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图20 某试件的构造

图21 裂纹的开展

2.2.4水池抗震

作为城镇生命线工程中重要部分的水池结构抗震设计非常重要。舒亚俐[32]将中美关于圆形预应力水池抗震设计做了对比和分析。2003 年颁布的5 室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范6 ( GB50032-2003) [ 33]预应力圆形水池采用振型分解反应谱法，给出了在地震作用下自重惯性力、动水压力、动土压力、环向拉力, 以及在设防烈度为9 度时, 顶盖及贮水的竖向地震作用的计算。美国规范 [34]美国5钢丝及钢丝束缠绕圆形预应力混凝土水池标准6 ( ANSI/AWWA D110-95) 中关于水池抗震部分规定抗震设计方法采用有效质量法，且水池结构型式按池壁底端的连接方式分为3 种形式：

固定连接( 图22A) : 池壁端部与底板之间有足够的钢筋连接为整体。

铰接( 图22B) : 由锚入池壁和底板的直线钢丝, 来限制节点处的水平相对位移, 但允许有一定的转角位移。

柔性连接( 图22C) : 池壁与底板间仅设置弹性橡胶支承基垫( 弹性基垫) , 节点处可以

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滑移或转角。

分析比较得出：主要区别在于地震作用下各种荷载力的具体计算方法和结构底部的连接形式上, 但都考虑了地区抗震分级, 结构震后的重要性及动水荷载等因素。

图22 池壁与底板的连接形式

在地震作用下，高而柔的大型水池中的水产生晃动，由于池壁相对较柔，水的质量相对池身较大，甚至超过了水池本身重量，产生的动水压力和冲击压力对水池动力特性和地震响应有很大影响［35~41］。刘洁平等人以钢筋混凝土水池为研究对象，采用势流体理论，建立液固耦合分析模型，研究了考虑液固耦合作用对水池结构抗震性能的影响因素．结果表明：液固耦合相互作用对结构体系整体的自振特性具有偏于柔性的影响。水池设计时，结构壁厚的选择不是越厚越好[42]。

2.3 预制水池应用

2.3.1 应用一

某大型引水工程,其配水厂内,修建圆形半地下式清水池4座,每座容量为15000立米。池内径为51.5米,池壁处深5.8 米,池中心深8.45 米,水深8.3米。池壁由1 2 0 块预制钢筋混凝土板拼装而成。池底为盆形,整体浇筑。池中有钢筋混凝土柱64 根,分四环按圆形布置。柱端架设圆弧形预制曲梁,梁上安装扇形预制板。各个构件的接头处,都预埋钢板,安装后,即进行焊结。在各个接缝处,浇筑二期混凝土。池壁缠绕预应力高强钢丝后, 喷水泥砂浆作保护层,周圈再砌保温墙。

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图23 水池平面和剖面

2.3.2 应用二

首都机场污水处理厂装配式预应力钢丝束矩形水池在预制柱子和预制壁板装配后, 通过张拉纵、横方向高强钢丝,将预制块体和接缝混凝土压紧, 整个水池结构不渗水。

图24 矩形水池平面

2.3.3 应用三

四川省资阳县自来水厂的过滤池为预制燕尾壁板装配式矩形水池，池壁构件分别制成矩形、T 形和L 形三种预制件, 每个板块四周均外露280 mm长与池壁配筋规格相同的锚固筋.为便于构件安装, 在板根部对称设置两个10x200 mm的钢筋混凝土腿( 我们称燕尾)。

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图25 滤水池平面及构造

3 结论

本文较为系统的收集了过去国内外对预制拼装综合管廊、预制水池的研究与应用情况。总体来看，我国预制综合管廊结构的研究历史不长，但科研成果较为丰富,集中在接头的力学性能和防水，整体力学性能，但是也有以下几点不足：

（1） 针对新型预制预应力综合管廊的抗震性能的研究几乎没有；

（2） 以往研究的综合管廊的截面形式多为单箱截面，与工程实际情况中常采用的双

箱截面有差异；

（3） 以往的综合管廊抗震分析时的埋深过浅，与实际情况有差异；美国和西方国家

曾经统计过，埋深越浅，综合管廊受地震破坏越严重。

（4） 地基不均匀沉降对预制综合馆廊的影响尚未有明确的定论。

（5） 采用FRP预应力筋的新型预制预应力综合管廊尚未有研究。

预制预应力拼装水池的研究较少。目前，预制预应力水池在拼接缝的防水防渗处理，拼接接头、水池整体抗震性能，接头拼缝力学性能和整体力学性能，预应力筋张拉方式的选择，预应力损失计算，池壁抗裂性能，FRP材料加固水池等方面有待研究。